Момент инерции двутавра формула

В Таблице 164.1 приводятся основные расчетные значения для двутавров стальных горячекатанных согласно ГОСТ 8239-89.

Настоящий стандарт распространяется на стальные горячекатаные двутавровые балки с наклонными внутренними поверхностями фланцев.

Таблица 164.1 Китайцы

Примечания:

1. площадь поперечного сечения и масса 1 м двутавровой балки подтверждены номинальными размерами; плотность стали принята равной 7,85 г/см3.

2) Значения радиусов закругления, наклона внутренних поверхностей фланцев, толщины фланцев, указанные на рисунке 1 и в таблице 1, используются для калибровочной структуры, а готовый прокат не подлежит контролю.

(3) В таблице используются следующие символы:

I — момент инерции;
W — момент сопротивления;
S — статический полуизгибающий момент;
i — радиус инерции;
O — центр тяжести поперечного сечения.

4. двутавровые балки от № 24 до № 60 не рекомендуется использовать в новых застройках.

Расчетные данные для двутавровых балок с параллельными поверхностями фланцев приведены отдельно.

В таблицах 164.2-6 приводятся основные расчетные значения для швеллеров стальных горячекатанных согласно ГОСТ 8240-97.

Формы и размеры каналов относятся к следующим сериям:

U — с наклонными внутренними боковыми поверхностями;
P — с параллельными поверхностями фланцев;
E — экономичные с параллельными кромками фланцев;
L — легкая серия с параллельными краями фланцев;
C — специальный.

Обозначение размеров, характеризующих свойства канала:

h — высота (канала);
b — ширина фланца;
s — толщина стенки;
t — толщина фланца;
R — радиус внутренней кривизны;
r — радиус кривизны фланца;
Z0 — расстояние от оси Y до наружной поверхности стены;
F — площадь поперечного сечения;
I — момент инерции;
W — момент сопротивления;
i — радиус инерции;
Sz — статический момент полусекции.

2 Сечение воздуховодов серий U, C должно быть таким, как показано на рисунке 2(1), а воздуховодов серий P, E, L — как показано на рисунке 2(2).

3 Размеры воздуховодов, площадь поперечного сечения, масса 1 м и опорные значения для осей должны соответствовать указанным в таблицах 2-6.

3.1 Площадь поперечного сечения и вес 1 м воздуховода рассчитываются по номинальным размерам, плотность стали принимается равной 7,85 г/см 3 .

Рисунок 2(1) — поперечное сечение канала с наклонными внутренними поверхностями фланцев, Рисунок 2(2) — поперечное сечение канала с параллельными поверхностями фланцев.

Таблица 164.2 — Канальные шпильки с фланцами с наклонной внутренней поверхностью фланца.

Таблица 164.3 — Трубы с параллельными поверхностями фланцев.

Таблица 164.4 Экономичные швеллеры с параллельными фланцевыми поверхностями.

Таблица 164.5 Легкие швеллеры с параллельными фланцами.

Таблица 164.6: Специальные каналы

Надеюсь, уважаемый читатель, что информация в этой статье помогла вам хотя бы немного разобраться в возникшей у вас проблеме. Я также надеюсь, что вы помогли мне выйти из сложной ситуации, в которой я недавно оказался. Даже 10 рублей были бы для меня сейчас большой помощью. Я не хочу утомлять вас подробностями моих проблем, тем более что их хватит на целый роман (по крайней мере, я так думаю и даже уже начал его писать под рабочим названием «The Three Ones», ссылка есть на главной странице), но если я прав в своих выводах, роман может быть, и вы можете стать одним из его спонсоров и, возможно, даже главных героев.

После успешного завершения перевода откроется страница с благодарностью и адресом электронной почты. Если вы хотите задать вопрос, пожалуйста, используйте этот адрес. Спасибо. Если страница не открывается, то, скорее всего, вы совершили перевод из другой сумки Яндекса, но в любом случае беспокоиться не стоит. Самое главное — правильно указать свой адрес электронной почты при переводе, и я обязательно свяжусь с вами. Кроме того, вы всегда можете добавить свои комментарии. Более подробную информацию см. в статье «Запишитесь на прием к врачу».

Для терминалов — номер Яндекс-кошелька 410012390761783

Для Украины — номер гривневой карты (Приватбанк) 5168 7422 0121 5641

Кошелек Webmoney: R158114101090

Категории:
  • Структурные расчеты . Данные для расчетов
Рейтинг пользователей:НетНавигация по странице:57943Примечания:

формула для расчета двойной Т-образной перекладины

Примечание: Ваш вопрос, особенно если он относится к структурным расчетам, скорее всего, никогда не появится в общем списке или останется без ответа, даже если вы зададите его 20 раз подряд. Почему бы и нет, об этом подробно рассказано в статье «Запись на прием» (ссылка в заголовке страницы).

проверка прочности материалов

Моменты инерции двутавра и профилей

Моменты инерции двутавра

Вычислим момент инерции двутавровой балки (см. рисунок)

  • b — ширина фланца вдоль оси x,
  • h — высота балки вдоль оси y
  • tw — толщина центральной стенки
  • h1 — расстояние между двумя фланцами (высота стены)

Тогда момент инерции двутавровой балки относительно оси x:

Момент инерции двутавровой балки относительно оси y

Вот:
AB = площадь прямоугольника B (или C): [math]A_B=frac<2>h_1[/math]
x = расстояние от центра прямоугольника B (или C) до оси y двутавровой балки: [math]x=frac<4>[/math].

Общая площадь двутавровой балки: $$A=2frac<2>cdot b+h_1cdot t_w = (h-h_1)cdot b + h_1cdot t_w $$.
Поскольку оси x и y являются осями симметрии, статические моменты Sx и Sy равны нулю.

Программа вычисление геометрических характеристик простого двутавра
Осевые моменты инерции прокатных профилей

Осевые моменты инерции прокатных профилей (двутавров, уголков, швеллеров) выводятся из сортамента в соответствии с номером профиля.

Коэффициенты jb для расчета устойчивости балки

1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента jb необходимо рассчитать коэффициент j1 по формуле

, (174)

где значения y следует принимать в соответствии с таблицами 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра a , который следует вычислять по формулам

a) для прокатных двутавровых балок

где lef — расчетная длина балки или консолей в соответствии с требованиями, приведенными в разд. 5.15;

h — общая высота секции;

Jt — крутящий момент инерции сечения;

(b) для сварных трехплитных двутавровых балок, а также для двутавровых балок с соединениями хорды на высокопрочных болтах

, (176)

для сварных двутавровых балок:

t — толщина стенки;

bf и t1 — ширина и толщина фланца балки;

h — расстояние между осями хорд;

a — размерность, равная ;

для двутавровых балок с хордовыми соединениями на высокопрочных болтах:

t — сумма толщин стенок и вертикальных хорд;

bf — ширина балочных плит;

t1 — сумма толщины листа балки и угла наклона горизонтального фланца;

h — расстояние между осями пакета пластин полотна;

a — ширина вертикальной хорды ластовицы минус толщина горизонтальной хорды.

Значение коэффициента jb должно быть взято из уравнения (34):

Y-факторы для двутавровых балок с двумя осями симметрии

Количество усиливающих фланцев сжатия в бухтеТип погрузки в бухтеАккорд загруженФормулы для y при a0,1 JaJ 4040 5a 2

y = 6,6 + 0,053a — 4,5×10 — 5a 2

Равномерное распределениеВверху

Нижний

1.6 + 0.08a

1 = 3.8 + 0.08a

y = 3,15 + 0,04a — 2,7×10- 5a 2

y = 5,35 + 0,04a — 2,7×10- 5a 2

Два или более делят пролет на равные частиКаждыйКаждый2,25 + 0,07aЛюбое y = 3,6 + 0,04a — 3,5×10- 5a 2Один в центреСконцентрированы в центреКаждыйy = 1,75y1Каждый y = 1,75y1Концентрация в кварталеКаждыйy = 1,14y1

y = 1,6y1

y = 1,14y1

y = 1,6y1

Равномерное распределениеВверхуy = 1,14y1y = 1,14y1Нижнийy = 1,6y1y = 1.6y1Примечание. Значение y1 следует принимать равным y в случае двух или более креплений компрессионных фланцев в пролете.

Таблица 78* Y-факторы для жестко закрепленных двутавровых консолей с двумя осями симметрии

Тип погрузкиПоддерживающий аккордФормулы для y для неанкеренной хорды сжатия i a
4 J a J 284
Концентрируется в концеВверхуy = 1,0 +0,16ay 4.0 +0.05a
консольНижнийскобка y = 6,2 + 0,08a7.0 + 0.05a
Равномерное распределениеВверху
Примечание. При наличии фланцевых соединителей в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без анкерного крепления, за исключением случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему фланцу на конце консоли, в этом случае y = 1,75y1 (значение y1 следует принимать в соответствии с таблицей Примечания 77).

(2) Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) необходимо вычислить коэффициенты j1 и j2 по формулам для определения коэффициента jb:

; (177)

, (178)

где h1 — расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого фланца;

h2 — как для оси менее развитой хорды;

слева — имеет то же значение, что и в формуле (175)

y — коэффициент, рассчитываемый по формуле

. (179)

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять в соответствии с таблицами 79 и 80.

Таблица 79 Коэффициенты D и C

Тип зарядаDКоэффициент C для секции
двутавровая балка n Ј 0,9T-образный участок n = 1
Концентрируется в середине пролета3,2650,330m0,0826a
Равномерное распределение2,2470,481m0,1202a
Чистый изгиб4,3150,101m0,0253a
Примечания, использованные в таблице 79:

,

,

здесь J1 и J2 — моменты инерции большей и меньшей хорд относительно симметрии сечения;

a — определяется по формуле (175), где момент инерции сечения при кручении

,

где bi и ti — соответственно ширина и толщина пластин, образующих сечение; d = 1,25 — для I-образного сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 — для Т-образного сечения.

Таблица 80 B фактор

Расположение секций и положение грузаКоэффициент B для нагрузки
сосредоточены в середине пролетаравномерно распределённыйтолько отклоняется
dmb
d — 1m — 1b
1 — d1 — m— b
— d— m— b
Примечания, использованные в таблице 80:

d = n + 0,734b ; m = n + 1,145b ;

,

где b1 — ширина более развитого фланца балки;

n — то же обозначение, что и в таблице 79.

Для двутавровых балок при 0,9 0,7 и 5 Дж lef /b2Ј 25 значение j2 должно быть уменьшено путем умножения на (1,025- 0,015lef /b2) и принимается не более 0,95.

Значения lef /b2>25 в балках с менее развитым фланцем сжатия недопустимы.

Значения коэффициентов jb в формуле (34) следует принимать в соответствии с таблицей 81, но не более 1,0.

ЗначениеЗначения jb для сжатой хорды
j2более развитыйменее развитый
j2 -0,85jb = j1jb = j2
j2>0,85jb=0.68+0.21j2

3*. Для балок со швеллерным сечением коэффициент jb следует определять как для балок с симметричным двутавровым сечением; в этом случае значение a следует вычислять по формуле (175), а вычисленные значения j1 умножать на 0,7.

Значения Jx, Jy и Jt, приведенные в формулах (174) и (175), должны быть приняты для канала.

Таблица 82 Крутящие моменты инерции Jt прокатных двутавровых балок по ГОСТ 8239- 72*.

Количество двутавровых балокJt, см 4
102,28
122,88
143,59
164,46
185,60
18а6,54
206,92
20а7,94
228,60
22а9,77
2411,1
24а12,8
2713,6
27a16,7
3017,4
30a20,3
3323,8
3631,4
4040,6
4554,7
5075,4
55100
60135

Определение свойств металла

(1) При осмотре и испытании металла должны быть определены следующие показатели:

Химический состав с определением содержания элементов, предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь;

Предел текучести, предел прочности и относительное удлинение при испытаниях на растяжение (их рекомендуется проводить с построением рабочей схемы стали), ГОСТ 1497-84*;

ударная вязкость по ГОСТ 9454-78* для температур, соответствующих строительной группе и климатическому району по таблице 50* и после механического старения по государственным стандартам или техническим условиям на сталь.

Для конструкций групп I и II таблицы 50*, изготовленных из кипящей стали толщиной более 12 мм и эксплуатируемых при отрицательных температурах, необходимо дополнительно определить следующее

распределение включений серы методом отпечатка Баумана по ГОСТ 10243-75*;

микроструктура с раскрытием размера зерна в соответствии с ГОСТ 5639-82*.

Механические свойства стали могут быть определены другими методами, которые обеспечивают надежные результаты, соответствующие испытаниям на растяжение.

2) Отбор проб для химического анализа и проб для механических испытаний производится из элементов конструкции отдельно для каждой партии металла.

Элементы однотипного проката (по номеру профиля, толщине и марке стали), входящие в состав конструктивных элементов одного типа (хорды балки, решетчатой фермы, хорды крана и т.д.) одного этапа строительства, должны быть отнесены к партии металла. Партия металла должна принадлежать не более чем 50 экземплярам одного типа грузовых марок общим весом не более 60 т. Если штампы представляют собой простые элементы прокатных профилей (балки, ригели, сухожилия и т.д.), то на партию может быть назначено до 250 штампов.

Количество проб и образцов от каждой партии металла должно быть не менее указанного в таблице 85, при отборе проб и образцов необходимо соблюдать требования ГОСТ 7564-73*.

Число проверяемых элементов, проб и образцов

Тип тестированияКоличество элементов,Количество элементов

Пробы и образцы

Проверено на партиюза штукуВсего на партиюХимический анализ

Испытание на растяжение

Испытание на растяжение

впечатление от Бауманна

3

2

* В определении предела текучести и прочности на разрыв стали на основе статистической обработки данных образцов.

** Для каждой испытанной температуры и для испытаний после механического старения.

Место отбора образцов и необходимость усиления вырезанных образцов определяется организацией, проводящей структурные испытания.

3*. Предел текучести Ryn или предел прочности на разрыв Run по статистической оценке образцов рассчитывается по формуле

где — среднее арифметическое значение предела текучести или прочности на продавливание испытанных образцов

— Коэффициент, учитывающий объем образца;

— среднее квадратическое отклонение результатов тестирования;

si- предел текучести или растяжения i-го образца;

n — количество испытанных образцов (не менее 10).

При значении S/sn>0,1 недопустимо использовать результаты, полученные из имеющихся образцов.

Основные алфавитные обозначения значений

A — общая площадь поперечного сечения;

Abn — площадь поперечного сечения болта;

Ad — площадь поперечного сечения раскоса;

Площадь поперечного сечения фланца;

An- чистая площадь поперечного сечения;

Aw — площадь поперечного сечения стенки;

Awf- площадь поперечного сечения металла сварного шва;

Awz- площадь поперечного сечения металла границы сплавления;

E — модуль упругости;

G — модуль сдвига;

Jb — момент инерции участка ветви;

Jm; Jd — моменты инерции секции балки и раскоса;

Js — момент инерции ребра, раскоса;

Jsl — момент инерции продольного сечения ребра;

Jt- момент инерции кручения балки, рельс;

Jx; Jy- моменты инерции валового сечения относительно осей x-x и y-y соответственно;

M — момент, изгибающий момент;

Mx; My — моменты относительно осей x-x и y-y соответственно;

Н — продольная сила;

Над — дополнительная сила;

Nbm — продольная сила от момента в ветви колонны;

Q — поперечная сила, сдвигающая сила;

Qfic — гипотетическая сдвигающая сила для соединительных элементов;

Qs- гипотетическая сдвигающая сила, действующая на систему планок, расположенных в одной плоскости;

Rba- расчетная прочность на растяжение фундаментных болтов;

Rbh — расчетная прочность на растяжение высокопрочных болтов;

Rbp — расчетное сопротивление раздавливанию болтовых соединений;

Rbs — расчетное сопротивление сдвигу болта;

Rbt — расчетное сопротивление растяжению болта;

Rbun- стандартное сопротивление стальных болтов, принимаемое равным пределу прочности на разрыв sv согласно национальным стандартам и техническим условиям на болты;

Rbv — расчетная прочность на растяжение U-образных болтов;

Rcd — расчетное сопротивление сжатию роликов (при свободном контакте в конструкциях с ограниченной подвижностью);

Rdh- расчетная прочность на разрыв высокопрочной проволоки;

Rlp- расчетное сопротивление местному сжатию в цилиндрических соединениях (цапфах) в условиях тесного контакта;

Rp — расчетное сопротивление стали торцевому раздавливанию (при наличии посадки);

Rs — расчетное сопротивление стали на сдвиг;

Rth — расчетная прочность стали на растяжение в направлении толщины прокатного профиля;

Ru-проектирование сопротивления растяжению, сжатию, изгибу стали на временную прочность;

Предел прочности стали при растяжении при рабочей температуре принимается равным минимальному значению sv в соответствии с государственными стандартами и техническими условиями;

Rwf — расчетное сопротивление сдвигу угловых сварных швов (номинальное) в месте сварного шва;

Rwu — расчетное сопротивление стыковых сварных соединений при сжатии, растяжении, изгибе в соответствии с отношением доказательств к весу;

Rwun — номинальное сопротивление сварного шва по временному сопротивлению;

Rws — расчетное сопротивление стыковых сварных соединений;

Rwy — расчетное сопротивление сварных соединений встык при сжатии, растяжении и изгибе на пределе текучести;

Rwz — расчетное сопротивление угловых сварных швов при сдвиге (условное) на пределе сплавления металла;

Ry- расчетная прочность стали при растяжении, сжатии, изгибе при пределе текучести;

Ryn — предел текучести стали, принимаемый равным пределу текучести st по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;

S — статический момент сдвигаемой части брутто-сечения относительно нейтральной оси;

Wx; Wy — моменты сопротивления брутто-сечения относительно осей x-x и y соответственно;

Wxn; Wyn — моменты сопротивления участка сетки относительно оси x и оси y соответственно;

bh- ширина выступающей части ребра, свеса;

с; схх; су- расчетные коэффициенты прочности, учитывающие развитие пластической деформации при изгибе относительно осей х-, у-у соответственно;

f — эксцентриситет силы;

hef-конструктор Высота стены;

i — радиус инерции сечения;

imin- наименьший радиус инерции сечения;

ix; iy- радиус инерции сечения относительно осей x-x и y-u соответственно;

lc- длина стойки, колонны, раскоса;

леф — расчетная, условная длина;

lm- длина панели фланца балки или колонны;

Оцените статью
Добавить комментарий